钢筋混凝土简支T梁设计

毕业设计（论文）

题目：装配式钢筋砼简支T型梁桥设计

专 业： 道路桥梁工程技术 班 级： 道桥3121 学 号： *********** * *： ** ****： *** 起止日期：

诚 信 承 诺

本毕业设计（论文）是本人独立完成，没有任何抄袭行为，如有不实，一经查出，本人自愿承担一切后果。

承诺人：

年 月

日陕西铁路工程职业技术学院

毕业设计（论文）总成绩评定表

班 级 姓 名 学 号 答辩评分 总成绩 设计（论文）题目 成绩指导教师评分 指导教师评语： 指导教师签名： 年 月 日 系毕业设计（论文）答辩小组评语： 答辩小组组长签名： 年 月 日 注：1.根据专业具体实际情况，如未安排答辩环节，答辩评分及答辩小组评语可不填写。 摘要

一、课题与设计资料

（一）设计资料

1、装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计 桥面净空

净—7+2×0.75m人行道 （二）设计荷载

（双学号）—公路－I级和人群荷载标准值为3kNm2 （三）主梁跨径和全长

标准跨径：计算跨径：主梁全长：（四）材料

钢筋：主钢筋采用HRB335，其它用钢筋采用R235 混凝土：C30

（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.02mm）。 二、任务与要求

1、结构尺寸拟定； 2、主梁内力计算；

3、主梁正截面、斜截面设计与复核，以及全梁承载能力校核； 4、局部承压的计算；

5、钢筋混凝土受弯构件的变形与裂缝计算。

16.00m (墩中心距离)； 15.50m (支座中心距离)； 15.96m(主梁预制长度)。

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

目录

绪论.............................................................................................................................................2 一、结构尺寸拟定 .................................................................................................................................... 4 二、行车道板计算 .................................................................................................................................... 4 三、主梁内力计算 .................................................................................................................................... 7

（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 ........................................................................................ 7 （二）、内力计算 ............................................................................................................................. 14

1．恒载内力 .............................................................................................................................. 14 2.活载内力计算 ....................................................................................................................... 15

四、截面设计、配筋与验算 ................................................................................................................ 20 五、裂缝宽度验算 .................................................................................................................................. 30 六、变形验算 ........................................................................................................................................... 30 七、横梁的计算 ....................................................................................................................................... 31

1.横隔梁弯矩计算 .......................................................................................................................... 31 2. 横隔梁截面配筋与验算 .......................................................................................................... 33 八、支座（局部承压）计算 ................................................................................................................ 35 九、行车道板计算 .................................................................................................................................. 37 十、施工方法和工艺技术方案 ........................................................................................................... 38

1

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

绪论

一、课程设计性质、目的及任务

桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容：

1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。

2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。

4．板式橡胶支座的设计计算。

二、设计内容

1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料

（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ

（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m³。其他部分γ=25kN/m²。

（3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m²；人行道+栏杆=5kN/m²。 （4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。 （5）桥梁纵断面尺寸：

标准跨径 Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径 Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。

3．设计内容 （1）纵横断面设计。

根据给定的基本设计资料，参考标准图、技术规范与经验公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置图，T形梁细部尺寸图。

（2）行车道板计算。

确定行车道板类型，进行行车道板恒载内力计算、活载内力计算、作用效应组合，获得行车道板最大设计内力值。

2

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

（3）主梁内力计算。

选取控制截面分别进行主梁恒载内力计算、活载内力计算，以及作用效应的组合计算（含承载能力极限状态和正常使用极限状态两种极限状态的作用效应组合）。其中进行主梁活载内力计算时，荷载横向分布系数的计算，要求根据主梁空间位置及主梁间连接刚度的不同，分别对各片主梁采用杠杆原理法、偏心压力法、修正的偏心压力法、铰接板法、G-M法等来计算荷载横向分布系数，并对荷载横向分布系数的计算结果进行汇总；随后选取其中一种跨中荷载横向分布系数的计算结果与杠杆原理法的计算结果进行主梁内力作用效应的组合计算（含跨中最大弯矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值），形成各片主梁的内力计算汇总表。根据内力计算汇总表，确定主梁各截面的最不利内力值作为设计值。

（4）配置钢筋及验算。

根据主梁跨中最大弯矩设计值，进行主梁纵向受拉钢筋的配置；根据主梁跨中最大剪力设计值和支座截面的最大剪力设计值，进行弯起钢筋和箍筋的配置。根据以上钢筋配置进行主梁正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯，和变形、裂缝的验算，设置预拱度，保证主梁有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。

（5）板式橡胶支座设计。

确定支座的平面尺寸、确定支座的高度、验算支座的偏转情况，验算支座的抗滑稳定性。

3

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

装配式钢筋砼简支T型梁桥设计

一、结构尺寸拟定

①主梁截面尺寸：

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为25m，拟定采用的梁高为1.60m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。

②主梁间距和主梁片数：

桥面净空：净—9+2×1.0m人行道，采用7片T型主梁标准设计，主梁间距为1.70m。

二、行车道板计算

计算如图所示的T梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为9cm（计算行车道板安全

4

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

考虑）的沥青混凝土和8cm的C40混凝土垫层。

1.恒载及其内力

（1）每延米板上的恒载g：

沥青混凝土面层及C40混凝土垫层g1:0.171.0233.91kN/m

0.10.16T梁翼板自重g21.0253.25kN/m

2合计：ggi7.16kN/m

（2）每延米宽板条的恒载内力

1212弯矩Mgl7.160.762.06kN•m

Ag202剪力QAgg•l07.160.765.44kN2.车辆荷载产生的内力

将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如图所示。对于车轮荷载中后轮的着地长度为a10.20m，宽度为b10.60m，则有：

aa2H0.2020.170.54m

21bb2H0.6020.170.94m

21 5

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： 单个车轮：aa22l00.541.522.06m 两个车轮：aa22l0d0.541.521.43.46m 冲击系数11.3

作用于每米宽板条上的弯矩为： 两个车轮：Mb2P21400.94(1)(l2)(1.3)(0.76)13.81kN•m

4a0443.464,Ap单个车轮：MAp(1)

P4a,(l0b24)(1.31400.94)(0.76)11.59kN•m

43.464作用于每米宽板条上的剪力为：

2P2140Q(1)1.326.30kN Ap4a43.463.荷载组合 恒+汽： 基本组合：

M1.2MAAg1.4MApAp1.2(2.06)1.4(13.81)21.8kN•m

Q1.2QAAg1.4Q1.25.441.426.3043.35kN

所以，行车道板的设计内力为：MA21.8kN•m QA43.35kN 4.配筋

I类环境，取r0=1.0 C40混凝土：fcd=18.4MPa ftd=1.65MPa ξb=0.56 HRB335中：fsd=280MPa (1)求混凝土相对受压区高度x

悬臂根部高度h=16cm,净保护层厚度2cm,取有效高度h0=h-a-d/2=0.13

按（D62）5.2.2条： r0Mdfcdbx(h0-x/2)

14钢筋

故x=0.0156m取为0.016m<ξb h0=0.560.133=0.074m (2) 求钢筋面积AS

按（D62）5.2.2条：fsdAS=fcdbx 故AS=

fcdbx=1.05103m2=10.5cm2 fsd 6

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

(3) 配筋

取14钢筋，按间距14cm配置，每米板宽配筋为AS=10.77cm2>10.5cm2 (4) 尺寸验算：

 0Vd43.35KN0.5103fcu,kbh0(kN)423.75KN按（D62）5.2.9条抗剪上限值：

 0Vd43.35KN0.501032ftdbh0(kN)110.55KN按（D62）5.2.10条抗剪上限值：

由上式可知可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅须按第9.3.13条构造要求配置

箍筋，取分布钢筋(5)承载力验算：

fsdAS=fcdbx 得x= Md=fcdbx(h0-x/2)

（0.1330.0082）37.66KN•mMA21.8KN•m Md=18.41030.016410 @ 25

fsdAS28010.770.0164m fcdb18.4100 满足要求

三、主梁内力计算

（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按G—M法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix、ITx 求主梁截面的重心位置（下图单位：cm）ax

7

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

平均板厚 h14811cm

11110(16018)11110182233.17cm ax(16018)1111018I12

11121331421114211(33.17)18110x12212

11022418110(33.17)4.151710m2T形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：

ITcibiti3

式中：i——为矩形截面抗扭刚度系数；

cbi、ti——为相应各矩形的宽度与厚度。

t10.1110.0690.1,c1 b11.603t20.180.182,c20.295 b21.10.11查表可知：

1 故 ITx1.60.1130.2950.990.1832.41103m4

3单位抗弯及抗扭惯矩：

JxI/b4.1517102/1602.595104m4/cm

8

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

JTxIT/b2.41103/1601.506105m4/cm

（2）横隔梁抗弯及抗扭惯矩

翼板有效宽度λ计算（图如下）：

横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：

1l4b41.66.4m c(3.850.18)1.835m

2h0.80m b0.18m cl1.8356.40.287 根据理论分析结果，λ值可按cl之比值由表可查计算得： 0.654c0.6541.8351.2m 求横隔梁截面重心位置ay：

h1h0.1120.822h1hb21.20.1822220.145.m  ay2h1hb21.20.110.80.18c0.654，所以：

横隔梁的抗弯和抗扭惯矩Iy、ITy：

Iyh11h2h132h1(ay1)2bh3bh(ay)21.67102m4 1221223 ITc1b1h13c2b2h2

y h1b0.113.850.02860.1 ，查表得c113，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩

1h只有独立宽扁板者的一半，可取c116；20.180.2610.1， b20.80.11用内插值法求得：c10.278

9

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

13.850.1130.2780.690.1831.973103m4 6 单位抗弯及抗扭惯矩：

故 ITy JyIy/b11.67102/3851000.4338104m4/cm

JTyITy/b11.973103/3851000.512105m4/cm

(3)计算抗弯参数和抗扭参数：

BJx4.042.595104 40.403

lPJy15.50.4338104 式中：B——桥宽的一半； lP——计算跨径。 G(JTxJTy)2EJxJy

按规定第2.1.3条，取G=0.43E，则：

0.43(1.5060.512)10522.595100.433810440.0460 0.04600.214

（4）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标

已知0.403，查G—M图表，可查得下表数值： 梁位 荷 载 位 置 b 0 b/4 34b b2 b40 b4 b2 3b4 b0.92 0.95 1．00 1.08 1.09 1.1 1.290 1.260 1.210 1.970 1.530 1.300 0.75 0.89 0.990 1.530 1.430 1.320 2.890 2.100 1.760 4.400 3.500 2.400 1.05 1.08 1.11 1.06 1.05 0.99 1.00 0.92 0.810 0.730 0.660 0.990 0.620 0.230 0.95 0.84 0.720 0.660 0.570 0.89 0.350 0.92 0.79 0.660 0.580 0.480 0.75 0.100 K1 b/2 b 0 b/4 1.110 1.000 0.900 1.090 0.960 0.830 1.080 0.910 0.790 1.14 1.21 1.14 1.260 1.120 0.890 1.390 1.000 0.630 1.480 0.890 0.380 1.560 0.630 0.120 b3/4 1.560 1.430 1.260 K0 b/2 b -0.170 -0.560 b3/4 3.360 2.760 2.110 -0.180 -0.580 -1.060 -0.560 -1.070 -1.690

10

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

用内插法求得各梁位处值（如下图）：

1号、5号梁：

KK3(KbK3)0.20.2Kb0.8K3

4b4b4b

2号、4号梁：KK1(K1K1)0.40.6K10.4K1

2b2b4b2b4b3号梁：KK0(K0系梁位在0点的K值）

列表计算各梁的横向分布影响坐标值（如下表）：

荷载位置 梁计算式 3b b b号 b 0 424K'10.2K1b0.8K00b b4 b2 3b4 b0.560 31b41.642 1.450 1.268 1.088 0.950 0.822 0.716 0.642 K'0.2K0.8K K'1K'0 1  KK'0 K/5 K'0.6K0.4K K'00.6Kb0.4Kb 0024 K'1K'02  KK'0 11b2b1430b43.568 2.908 2.168 1.496 0.838 0.328 -0.256 -0.678 -1.186 -1.926 -1.458 -0.900 -0.408 0.112 0.494 0.972 1.320 1.746 -0.412 -0.312 -0.193 -0.087 0.024 0.106 0.208 0.282 0.374 3.156 2.596 1.975 1.409 0.862 0.434 -0.048 -0.396 -0.812 0.631 0.519 0.395 0.282 0.172 0.087 -0.010 -0.079 -0.162 1.206 1.192 1.166 1.110 1.024 0.936 0.854 0.768 0.712 2.346 1.832 1.584 1.338 1.048 0.734 0.386 0.038 -0.296 -1.140 -0.640 -0.418 -0.228 -0.024 0.202 0.468 0.730 1.008 -0.244 -0.137 -0.089 -0.049 -0.005 0.043 0.100 0.156 0.216 2.102 1.695 1.495 1.289 1.043 0.777 0.486 0.194 -0.080 11

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

K/50.420 0.339 0.299 0.258 0.209 K'1K100.920 0.950 1.000 1.050 1.080 K'0K000.750 0.890 0.990 1.140 1.210 3 K'1K'00.170 0.060 0.010 -0.090 -0.130 0.036 0.013 0.002 -0.019 -0.028 KK'0.786 0.903 0.992 1.121 1.182 0 K/50.157 0.181 0.198 0.224 0.236 （5）绘制横向分布影响线（如下图），求横向分布系数。

0.155 0.097 0.039 -0.016 1.050 1.000 0.950 0.920 1.140 0.990 -0.090 -0.019 0.890 0.750 0.010 0.060 0.170 0.002 0.013 0.903 0.036 0.786 1.121 0.992 0.224 0.198 0.181 0.157

12

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

2.按公路-Ⅰ级和人群荷载标准值3kN/m设计，计算各梁的横向分布系数： 汽车荷载：

1(0.5190.3040.1640)0.494 21汽(0.3390.2660.2040.103)0.465 2号梁 221汽(0.1810.2190.2350.201)0.418 3号梁 32人群荷载：

汽1号梁 12 1号梁 1人0.617 2号梁 2人0.410

3号梁 3人0.16020.32 3.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）

汽车荷载：（如下图）

公路Ⅰ级 m1汽´=1/20.875=0.438 m2汽´=1/21.000=0.500

m3汽´=1/2（0.938+0.250）=0.594

13

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

人群荷载 m1人´=1.422

m2人´=-0.422 m3人´=0

人群荷载：（如图）

（二）、内力计算

1．恒载内力

恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算如下。

0.080.14主梁：g10.181.1（1.60.18)()2.508.86KN/m

2横隔梁： 对于边主梁：

g20.690.140.71515.5250.59（KN/m)

对于中主梁：

（KN/m) g220.591.181桥面铺装层：

沥青混凝土：0.02×1.6×23=0.74（KN/m）

混凝土垫层（取平均厚9cm）：0.09×1.6×24=3.46（KN/m） 所以g30.743.464.2KN/m

14

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

作用于边主梁的全部恒载g为： g=8.86+0.59+4.2=13.65KN/m) 作用于中主梁的恒载强度为：

g1=8.86+1.18+4.2=14.24(KN/m)

2、恒载内力

计算边主梁弯矩和剪力，有：

glxgx Mxxgx(lx)

222glg Qxgx(l2x)

22边主梁恒载内力

内力 截面位置x X=0 X=l/4 X=l/2

105.8 13.65/2×(15.5—15.5/2)=52.9 0 0 13.65×15.5/8×(15.5—15.5/4)=307.4 13.65×15.5/4×(15.5—15.5/2)=409.9 剪力Q（KN） 弯矩M（KNm） 中主梁恒载内力

内力 截面位置x X=0 X=l/4 X=l/2 110.4 14.58/2×(15.5—15.5/2)=55.2 0 0 14.58×15.5/8×(15.5—15.5/4)=320.7 14.58×15.5/4×(15.5—15.5/2)=427.6 剪力Q（KN） 弯矩M（KNm） 2、活载内力计算

（1）荷载横向分布系数汇总

梁号 边主梁 荷载位置 跨中mc 支点公路Ⅰ级 人群荷载 0.494 0.438 0.617 1.422 备注 G-M法计算 杠杆法计算 m0 15

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

中主梁2 跨中mc 支点m0 跨中mc 支点m0 0.465 0.500 0.410 -0.422 G-M法计算 杠杆法计算 中主梁3 0.418 0.594 0.320 0 G-M法计算 杠杆法计算 （2）计算边主梁公路Ⅰ级荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。

简支梁的基频：

f12l2EIc mc 式中：l—结构的计算跨径，l=15.5m E—混凝土弹性模量，E=3.0×1010N/m2 Ic—结构跨中截面的惯矩，Ic=0.0415m4 mc—结构跨中处单位长度质量（mc=G/g）， mc=13.65×103／9.81=1. 39×103Ns2/m3 将以上数值代入公式，可得：f1=6.187Hz

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），当1.5Hz≤f≤14Hz时， 0.1767lnf0.0157，则可得：

11(0.1767ln6.1870.0157）1.306 =1，双车道不折减。

公路Ⅰ级车道荷载的qk值和pk值按公路I级相应值qk=10.5KN/m，

15.55 pk=180（1+）=222KN。

5051 跨中：=l2=1/8×15.5×15.5=30m2 y=l/4=3.875

83 1/4跨：=l2=3×15.5×15.5/32=22.5m2 y=l/16=0.97

32 故得：Ml(1)••mcq(qkPk•y)

2q =1.306×1×0.494×（10.5×30+222×3.875） =758.23KN m

Ml(1)••mcq(qkPk•y)

4q 16

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

=1.306×1×0.494×（10.5×22.5+222×0.97） =291.35KN m

(3)计算边主梁人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。 M12•rmcrpr=0.617×（3×0.75）×30=41.65KN m mcrpr=0.617×（3×0.75）×22.5=31.24KN m

M14•r（4）计算中主梁2公路Ⅱ级荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。 Ml(1)••mcq(qkPk•y)

2q =1.306×1×0.465×（10.5×30+222×3.875）=713.72KN m Ml(1)••mcq(qkPk•y)

4q =1.306×1×0.465×（10.5×22.5+222×0.97）=274.25KN m （5）计算中主梁2人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。

M12•rmcrpr=0.410×（3×0.75）×30=27.67KN m mcrpr=0.410×（3×0.75）×22.5=20.75 KN m

M14•r（6）计算中主梁3人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。

Ml(1)••mcq(qkPk•y)

2q =1.306×1×0.418×（10.5×30+222×3.875）=641.57KN m Ml(1)••mcq(qkPk•y)

4q =1.306×1×0.418×（10.5×22.5+222×0.97）=246.52KN m （7）计算中主梁3人群荷载的跨中弯矩和l/4处弯矩。

M12•rmcrpr=0.32×（3×0.75）×30=21.6KN m

•r M14mcrpr=32（3×0.75）×22.5=16.2KN m

弯矩组合表（单位：KN·m） 梁号 内力 M12恒载 409.9 307.4 人群 41.65 31.24 汽车 758.23 291.35 1.2恒+1.4（汽+人） 1621.71 820.51 1 M14 17

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

M12 427.6 320.7 427.6 320.7 27.67 20.75 21.6 16.2 713.72 274.25 641.57 246.52 1551.07 797.84 1441.56 752.65 2 M14M123 M14

(8)计算边主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面车道活载的最大剪力

鉴于跨中剪力Q1的影响线的较大坐标位于跨中部分，故采用全跨统一的荷载横向 分布系数mcq来计算

22Q1的影响线面积： =1/2×1/2×15.5×0.5=1.938

边主梁： Q1=1.306×1×0.494×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=99.06KN

2,q中主梁2： Q1=1.306×1×0.465×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=93.24KN

2,q中主梁3： Q1=1.306×1×0.418×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=83.82KN

2,q（9）计算边主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面人群荷载最大剪力

边主梁： Q12，r=0.617×（3×0.75）×1.938=2.69KN

中主梁2： Q12，r=0.410×（3×0.75）×1.938=1.78KN =0.320×（3×0.75）×1.938=1.39KN

中主梁3： Q12，r （10）计算边主梁、中主梁2、中主梁3支点截面车道荷载最大剪力

作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图和支点剪力影响线。 横向分布系数变化区域段长度： a=1/2×15.5—3.85=3.9m 影响线的面积为： =1/2×15.5×1=7.75m 因此按下列式子计算：

Q0q(1)••mc(qk1.2Pk•y)Q0q

边主梁： Q0q=1.306×1×0.494（10.5×7.75+1.2×222×1）+Q0q =224.37KN+Q0q

18

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

中主梁2： Q0q=1.306×1×0.465（10.5×7.75+1.2×222×1）+Q0q =211.2KN+Q0q

中主梁3： Q0q=1.306×1×0.418（10.5×7.75+1.2×222×1）+Q0q=189.85KN+Q0q

附加三角形荷载重心处的影响线坐标为：

11（15.53.9）3 y0.916，且m0mc 15.5因此，按下列式子计算：

aQA(1)[(m0mc)qky(m0mc)1.2PKy

2边主梁：

QA1.3061[3.9(0.4380.494)10.50.916(0.4380.494)1.22221] 2 =-20.86 KN 中主梁2：

QA1.3061[3.9(0.50.465)10.50.916(0.50.465)1.22221]=13.03KN 2中主梁3：

QA1.3061[3.9(0.5940.418)10.50.916(0.5940.418)1.22221] =65.54KN 2故公路Ⅰ级荷载的支点剪力为：

边主梁： Q0，q=224.37-20.86=203.51KN 中主梁2：Q0，q=211.2+13.03=224.23KN 中主梁2：Q0，q=189.85+65.54=255.39KN

（11）计算边主梁、中主梁2、中主梁3支点截面人群荷载的最大剪力为:

根据人群荷载的横向分布系数可得人群荷载的支点剪力为：

a边主梁1： Q0cmcpr(m0mc)pry

2 =0.617×（3×0.75）×7.75+3.9/2(1.422-0.617) ×（3×0.75）×0.916=13.99KN

19

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

中主梁2：Q0camcpr(m0mc)pry

2 =0.410×（3×0.75）×7.75+3.9/2(—0.42-0.37) ×（3×0.75）×0.916=3.80KN 中主梁3：Q0camcpr(m0mc)pry

2 =0.32×（3×0.75）×7.75+3.9/2(0—0.342 )×（3×0.75）×0.916=4.29KN

剪力组合值（单位：KN） 梁号 1 2 3 内力 恒载 105.8 0 110.4 0 110.4 2人群 13.99 2.69 3.8 1.78 4.29 1.39 汽车 203.51 99.06 224.23 93.2 255.39 83.82 1.2恒+1.4（汽+人） 415.64 144.00 448.89 136.49 491.97 117.35 Q0Q12Q0Q12Q0Q10

四、截面设计、配筋与验算

由附表查得fcd=13.8MPa，ftd=1.39MPa，fsd=280MPa，b=0.56，0=1.0 弯矩计算值M=0Md=1621KN m

hf=(80+140)/2=110mm 1）截面设计

采用焊接钢筋骨架，故可设as30mm0.07h300.071100107mm，则截面有效高度h01100107993mm。翼缘的有效宽度为： 按计算跨度b'fl/315500/35170mm

按翼缘厚度b'fb12h'f160121101480mm （1）判定T形截面类型

20

'陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

fcdb'fh'f(h0hf‘2)13.81480110(993110) 2 2107.3106N•mmM1621106N•mm 所以是第一类截面。

（2）求受压区高度，可得

x162110611.51480x(993)

2整理后，可得出合适解为 x100mmh'f110mm (3) 求受拉钢筋面积As 将x100mm代入方程，可得

fcdb'fx13.81480100As6078mm2

fsd280选择钢筋为828420，截面面积As6182mm2。钢筋叠高度为6层，布置如图。 混凝土保护层厚度去30mm>d=28mm及附表中规定的30mm，

S180231.623056.8mm40mm及1.25d1.252835mm钢筋间横向净距：n

故满足构造要求。 2）截面复核

已设计的受拉钢筋中828420的面积为6182mm2，fsd280MPa。由布置图可以求得as，即

as4926（30231.6）1256（30431.622.7）110mm

49261256则实际有效高度h01100110990mm。 （1）判断T形截面的类型

fcdb'fh'f13.814801102.247106N•mm fsdAs61822801.731106N•mm

由于fcdb'fh'ffsdAs，故为第一类T形截面。 （2）求受压区高度x，即

21

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

xfsdAs280618285mmh'f110mm 'fcdbf13.81480（3）正截面抗弯承载力，求得正截面抗弯承载力Mu为

x85Mufcdb'fx(h0)13.8148085(990)

22 164510N•mmM162110N•mm 又66As61823.47%min0.2%，故截面复核满足要求。 bh01809903）已知设计数据及要求

梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fcd13.8MPa，轴心抗拉强度设计值

ftd1.39MPa。主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值fsd280MPa；箍筋采用R235

钢筋，直径8mm，抗拉强度设计值fsd195MPa。取01.0 简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为 跨中截面Md,l/21621kN•m,Vd,l/2144kN l/4跨截面Md,l/4820kN•m 支点截面Md,00,Vd,0492kN

要求确定纵向受拉钢筋数量和进行腹筋设计。 4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算

由前面的计算可知：跨中截面主筋为828420，焊接骨架的钢筋层数为6层，纵向钢筋面积As6182mm2，截面有效高度h0990mm，抗弯承载力

Mu1645kN•m0Md,l/21621kN•m。

5）腹筋设计

（1）截面尺寸检查

根据构造要求，梁最底层钢筋228通过支座截面，支点截面有效高度为

h0h(3031.6)1054mm 2(0.51103)fcu,kbh0(0.51103)301801054

529.9kN0Vd,0492kN

22

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

截面尺寸符合设计要求。

(2) 检查是否需要根据计算配置箍筋

跨中段截面：(0.5103)ftdbh0(0.5103)1.3918099098.2kN 支点截面：(0.5103)ftdbh0(0.5103)1.391801054131.9kN

(0.5103)ftdbh098.2kN故可在梁全跨范围内按构造配置箍筋。

(3) 计算剪力图分配

根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于1倍梁高h=1100mm 范围内，箍筋的间距最大为100mm。

距支座中心线为h/2处的计算剪力值（V'）由剪力包络图按比例求得，为 V' LV0h(V0Vl/2)

L155004921100（49298.2）

15500 =464.05KN

其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6V'=278.34KN；应由弯起钢筋（包

23

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

括斜筋）承担的剪力计算值最多为0.4V'=185.62KN，设置弯起钢筋区段长度为

Xw185.67750/(492144)4133mm

（4）箍筋设计

采用直径为8mm的双肢箍，箍筋截面面积AsvnAsv1=2×50.3=100.6mm2 在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为了计算简便，斜截面内纵筋配筋率及截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均取用，计算如下：

跨中截面 l/2=3.4>2.5，取l/2=2.5，h0=990mm

支点截面 0=0.65，h0=1054 则平均值分别为

P=（2.5+0.65）/2=1.57 h0=（990+1054）/2=1022mm 箍筋间距Sv26212（20.6p）fcu,kAsvfsvbh030.5610）（(V)'2

11.12（0.56106）（20.61.57）30100.61951801022  2464.05 =187mm

确定箍筋间距Sv的设计值尚应考虑《公路交规》的构造要求。

若箍筋间距计算值去Sv=180mm≤1/2h=550及400mm，是满足规范要求的。而且箍筋

A100.60.31%min0.18%。综上可知，符合规范要求。 配筋率svsvbSv180180在支座中心向跨径长度方向的1100mm范围内，设计箍筋间距Sv=100mm，尔后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv=180mm。 （5）弯起钢筋及斜筋设计

设采用架立钢筋为22，钢筋中心至梁受压翼板上边缘距离a's56mm。 弯起钢筋的弯起角度为45o，现弯起N1~N5钢筋，计算如下：

简支梁的第一排弯起钢筋的末端弯折点应位于支座中心的截面处。这时h1为

h11100[(3031.61.5)(4325.131.60.5)]939mm

弯起钢筋的弯起角度为45o，则第一排弯筋（2N5）的弯起点1距支座中心距离为939mm。

24

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

弯筋与梁纵轴线交点1'距支座中心距离为939[1100/2(3031.61.5)]466mm。 对于第二排弯起钢筋，可得到：

h21100[(3031.62.5)(4325.131.60.5)]907mm

弯筋（2N4）的弯起点2距支座中心距离为939h29399071846mm。 分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值Vsb2，由比例可求出：

V4133550939sb2，求得Vsb2168.15kN

4133185.62所需提供的弯起钢筋截面积（Asb2）为

Asb21333.33Vsb21333.33168.151133mm2 o2800.707fsdsin45第二排弯筋与梁纵轴线交点2'距支座中心距离为

1846[1100/2(3031.62.5)]1405mm

同理可以算出其他排钢筋的数据。

弯起钢筋计算表 弯起点 hi距支座中心距离 xi(mm)1 939 939 2 907 3 876 4 852 5 830 1846 2722 3574 4404 185.6 168.2 143.58 88.07 49.81 分配的计算剪力值 Vsbi(KN)需要的弯筋面积 1250 1133 967 593 335 Asbi(mm)2 1609(2φ28) 628(2φ20) 628(2φ20) 可提供的弯筋面积 Asbi(mm2)1609(2φ28) 1609(2φ28) 25

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

弯筋与梁轴交点到支座中心的距离 x'c(mm) 466 1405 2313 3192 4405

按照计算剪力初步布置弯起钢筋和弯矩包络图如下：

各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力Mui计算如下表

钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载能力 有效高度 T形截面类受压区高度 抗弯承载力 截面纵筋 h0(mm) x(mm)型 ui(KNm)M 梁区段 支座中心-1点 228281054 1038 1023 1007 998 第一类 第一类 第一类 第一类 第一类 17 34 51 68 76 360.6 704.5 1031.6 1342.1 1493.4 1点-2点 42点-3点 3点-4点 628828 4点到5点 828220 26

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

5点-跨中 828420 990 第一类 85 1640.3 将表中的正截面抗弯承载力Mui在图上用各平行直线表示出来，它们与弯矩包络图的交点分别为i、j、...、q，以各Mui值可求得i、j、...、q到跨中截面距离x值。 现在以图中所示弯起钢筋的弯起点初步位置来逐个检查是否满足规范要求。 第一排弯起钢筋（2N5）

其充分利用点“m”的横坐标x=5827mm，而2N5的弯起点1的横坐标

x177509396811mm，说明1点位于m点左边，且

x1x68115827984mmh0/21038/2519mm，其不需要点n的横坐标

x=6834mm，而2N5钢筋与梁中轴线交点1'的横坐标x'177504667284mm6834mm满足要求。

第二排弯起钢筋（2N4）

其充分利用点“l”的横坐标x=4673mm，而2N4的弯起点2的横坐标

x2775018465904mm>x=4673mm，且

x2x590446731231mmh0/21203/2602mm，其不需要点m的横坐标

x=5827mm，而2N4钢筋与梁中轴线交点2'的横坐标x'2775014056345mm5827mm满足要求。

第三排弯起钢筋（2N3）

其充分利用点“k”的横坐标x=3215mm，而2N3的弯起点3的横坐标

x3775027225028mm，且

x3x502832151808mmh0/21007/2504mm，其不需要点l的横坐标

x=4673mm，而2N3钢筋与梁中轴线交点3'的横坐标x'3775031924698mm4673mm满足要求。

第四排弯起钢筋（2N2）

其充分利用点“j”的横坐标x=2175mm，而2N2的弯起点4的横坐标

x4775035744176mm，且x4x417621752001mmh0/2998/2499mm，

其不需要点k的横坐标x=3215mm，而2N2钢筋与梁中轴线交点4'的横坐标

x'4775044053345mm3215mm满足要求。

第五排弯起钢筋（2N1）

27

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

其充分利用点“i”的横坐标x=0mm，而2N1的弯起点5的横坐标

x5775044043346mm，且x5x3346mmh0/2990/2495mm，其不需要点

i的横坐标x=0mm，而2N1钢筋与梁中轴线交点5'的横坐标

x'5775044053345mm0mm满足要求。

由上述检查结果可知图中所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。

由包络图可以看出形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，所以可以进一步调整钢筋的弯起点位置，在满足规范的前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋间增加直径为16mm的斜筋，下图为调整后的钢筋布置图。

梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（尺寸单位：cm）

（6）斜截面抗剪承载力的复核。

复核距支座中心处为h/2处斜截面抗剪承载力。 1）选定斜截面的顶端位置

距支座中心为h/2处截面的横坐标为x1=7750-550=7200mm，正截面的有效高度

28

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

h01054。取斜截面投影长c'h01054mm，则可做出斜截面顶端的位置。其横坐标

x=7200-1054=6146mm。 2）斜截面抗剪承载力的复核

此处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩Mx计算如下：

2x26146VxVl/2(V0Vl/2)144(492144)342.56kN

L155004x2461442MxMl/2(12)1230(1)456.91kN•m 2L15500此处正截面有效高度h01042mm（主筋为425），则实际广义的剪跨比m及斜截面投影长度c分别为mMx456.911.283 Vxh0342.561.042c0.6mh00.61.281.0420.8m

斜截面内纵向受拉主筋有225(2N6)，相应的主筋配筋率p为

p100As9821000.582.5 bh01601042Asv100.60.314%min bSv160200箍筋配筋率sv与斜截面相交的弯起钢筋有2N5、2N4，斜筋有2N7。 按公式算出此斜截面抗剪承载力为

Vu123(0.45103)bh0(20.6p)fcu,ksvfsv(0.75103)fsdAsbsins

111.1(0.45103)1601042(20.60.58)250.00314195(0.75103)280（2982402）0.707572.6kNVx342.56kN。

故斜截面抗剪承载能力符合要求。 其余截面用类似的方法验算，得下表：

从表中可以看出，每个斜截面的抗剪承载力都符合要求。 斜截 ' MVh0x m c Xi xx面 c 1 2 7200 1054 6146 419.98 601.55 1.038 6811 1038 5773 403.23 721.54 1.038 p  sv V u1.4 0.859 0.65 0.31% 430.19 1.7 1.074 0.66 0.31% 489.88 29

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

3 4 5 6 5904 1023 4881 363.17 978.02 1.023 5028 1007 4021 324.56 4176 3346 998 990 3178 286.70 2356 249.79 1184.64 1348.42 1471.19 1.007 0.998 0.99 2.6 1.616 0.67 0.31% 489.82 3.6 2.190 0.68 0.31% 489.75 4.7 2.822 0.69 0.31% 370.34 5.9 3.534 0.69 0.31% 287.39 五、裂缝宽度验算

按照规范所定，最大裂缝宽度为：

fmaxc1c2c3gEg(30d)

0.2810NN0409.9，对于荷载组合I，取c210.5010.51.17 NN1209.78取c11，c210.5取c31，取纵向受拉钢筋Ag的直径d=32mm

含筋率Ag/[bh0(bib)hi61.82/[1899(16018)110.0184

组合I时，gM/(0.87Agh0)1209.78/(0.870.0061820.99)2.3105kN/m2 取Eg2.0105MPa，把数据代入方程得：

fmax2.310530321.01.171.0()0.18mm[fmax]0.200mm

2.01080.28100.0184满足规范要求。

六、变形验算

按规范变形可按下列公式计算

B(B0McrMB)[1(cr)]•0MsMsBcr，McrftkW0，2S0 W0ftk2.01MPa，Ec3.0104MPa

换算截面中性轴距T梁顶面的距离x 121b1x(b1b)(xt)2nAg(h0x)0代入各数值后 229x22180.2x69792.80

解方程得：

30

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

x26cm

算开裂截面的换算惯性矩I01

11I01nAg(h0x)2b1x3(b1b)(xt)3

33111061.82(99.028)2160283(16018)(2811)20.043m4

33

活载挠度计算，汽车荷载不计冲击系数时：

f汽5580.5715.521001.33cm 748EhI010.85483.0100.0430.855313.8615.521000.72cm 48EhI010.854831070.0430.85l15502.58cm1.33cm0.72cm 6006005M汽l2p横载挠度计算

f恒5M恒l2p梁桥主梁跨中最大允许挠度：[f]变形验算满足要求。

预拱度设置

总挠度ff恒f汽0.721.332.05cmL/16000.97cm 所以预拱度值为

ff恒f汽/20.721.33/21.4cm

预拱度沿梁长按二次抛物线设置。

七、横梁的计算

1.横隔梁弯矩计算

(1)从主梁计算得知0.403,0.214，当f0时用G-M法查出下表

计算项目 荷载位置 b 3/4b 1/2b -0.003 0.199 0.202 0.043 0.040 0.161 1/4b 0.118 0.088 0 0.239 0.191 -0.228 -0.118 -0.080 -0.035 0.148 0.032 0.083 0.018 -0.030 -0.048 -0.006 -0.010 0.112 0.446 0.229 0.915 -0.196 -0.100 -0.785 -0.401 31

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

-3.023 -1.544 0.620 1.718 3.522

绘制横梁跨中截面的弯矩影响线

汽汽人人

汽（0.1000.097）20.01

汽（0.1000.0980.2170.047)0.26 人0.2200.1480.368

（2）计算荷载的峰值p

32

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

2np汽Pisini

li1l21406.351407.7512014.75(sinsinsin) 15.5215.5215.5215.52 (67.2709.07)18.87kN/m

15.5 p人2q人ll0sinxldx2q人2l4q()人 l 42.252.865kN/m

（3）计算跨中横隔梁中间截面的弯矩

横隔梁跨径为6.4m，冲击系数11.306，各项活载弯矩值为：

M汽(1)p汽bb'12汽

M汽()1.30618.8743.85M汽()0.2649.34kN•m 20.011.30618.8743.851.89kN•m

2M人p人bb'1人2.86543.85（0.368）16.24kN•m 荷载安全系数的采用如下：

M汽()1.4M汽()1.449.3469.08kN•m

负弯矩组合：

1.4(M人M汽())1.4(16.241.89)25.38kN•m

故横梁内力：

正弯矩由汽车荷载控制：M69.08kN•m 负弯矩由人群荷载控制：M25.38kN•m

2.横隔梁截面配筋与验算

（1）正弯矩配筋，把铺装层折作3cm计入横隔梁截面，则横隔梁翼板有效宽度为：

2b212014254cm，b12hn141214182cm

规范要求取小者，即取b'182cm，假设a8cm，则h083875cm。

33

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

按规范有：

M1jRxab'x(h02) s69.0811.2513.81.83x(0.75x2)103 解得：x0.0046m20.46cm2 由公式RgAgRabx，得：

Ag13.81.830.0046/2804.15cm2415mm2 选用412，Ag452mm2

此时：a53.18.1cm， h0838.174.9cm

x280*4.52/13.8*1830.501cm

gh00.5574.941.2cmx，满足要求。

验算截面强度：

M'x(hx0.00501pRab02)13.81031.830.00501(0.7492)

94.45kN•m

Mp/1.2594.25/1.2575.56kN•mMj69.08kN•m

（2）负弯矩配筋：取a3cm，h080377cm

34

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

Mj25.38xRabx(h0) s211x13.81030.14x(0.77) 1.252解得：x0.0294m2.94cm

A'g13.80.140.0294/2802.29cm2229mm2

选用410，则A'g314mm2

x2803.14/(13.814)4.55cm

验算Mp/1.2510.045513.81030.140.0455(0.77) 1.25252.55kN•mMj25.38kN•m

横隔梁正截面含筋率13.14100%0.29%；

14774.52100%0.172%

182141560.9均大于规范规定的最小配筋率。

2八、支座（局部承压）计算

取用承受剪力最大的3号梁的支点反力 恒载 NG110.4kN 汽车荷载 Nq225.39N

35

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

人群荷载 Nr4.29kN

则按承载能力极限状态设计时，永久作用与可变作用设计值效应的基本组合下，其计算反力为：

Ncj0(GiSGiKQ1SQ1KCSQjk)1(1.2110.41.4225.390.84.29)451.45kN

确定支座平面尺寸

选定板式橡胶支座的平面尺寸为a=20cm，b=20cm的矩形

局部承压的强度条件为：

0Ncj1.3sfcdA1



式中，

Ab A101，s1,C30的fcd13.8MPa,A12020400cm2,Ab4002(1320)660cm2则：6601.28 400由此可得Ncj387.19kN1.311.28138000.20.2918.5kN 满足要求。

计算支座的平面形状系数S，采用中间层橡胶片厚度t=0.5cm，则：

Sab2020108

2t(ab)20.5(2020)36

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

故得橡胶支座的平均容许压应力[1]10000kPa，并算出橡胶支座的弹性模量为：

Ee5.4GeS25.4100001025400000kPa

按弹性理论验算橡胶支座的承压能力，则：

NeNGNqNr110.4255.394.29370.08kN



Ne370.089252kPac10000kPa（满足要求） ab0.200.2九、行车道板计算

计算如图所示的T梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为2cm的沥青混凝土和6cm的C30混凝土垫层。

1.恒载及其内力

（1）每延米板上的恒载g：

沥青混凝土面层g1:0.021.0230.46kN/m C25混凝土垫层g20.061.0241.44kN/m T梁翼板自重g30.080.141.0252.75kN/m 2合计：ggi4.65kN/m

(2)每延米宽板条的恒载内力

121弯矩MAggl04.650.7221.2kN•m

22剪力QAgg•l04.650.723.348kN 2.车辆荷载产生的内力

37

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如图所示。对于车轮荷载中后轮的着地长度为a20.20m，宽度为b20.60m，则有：

a1a22H0.2020.080.36m b1b22H0.6020.080.76m

荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：

aa12l0d0.3620.721.43.2m，冲击系数11.3

作用于每米宽板条上的弯矩为：

2Pb21400.76MAp(1)(l01)(1.3)(0.72)15.07kN•m

4a443.24作用于每米宽板条上的剪力为：

2P2140QAp(1)1.328.44kN

4a43.23.荷载组合 恒+汽：

MAMAgMAp1.2(15.07)16.27kN•m QAQAgQAp3.34828.4431.78kN

所以，行车道板的设计内力为：MA16.27kN•m QA31.78kN

十、施工方法和工艺技术方案

１． Ｔ梁预制

①

预制场布置安排

遵循“安全、紧凑、通畅”原则，根据现场较狭窄的实际情况，Ｔ梁的预制和存放场地采用延伸式预制场。

预制场设４个预制底座，并配备４套钢模板，以减少模板的搬运量，方便支拆。每

38

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

片Ｔ梁的预制周期为４d～5d。

② 模板的制作与安拆 采用分片拼装式钢模板。

侧模采用６mm厚钢板，背力用１０号角钢；底模亦采用钢板，厚度为１０mm，并在钢板两侧加焊角钢补强；端模用５mm钢板。预制底座采用浆砌片石，砌筑底座设计图纸及说明。

侧模的制作在专用工作台上进行，工作台本身具有较大的刚度，并设在坚实的基础上。因工作台的精确与否会直接影响到钢模的加工质量，因此必须加以重视。侧模外侧安装附着式振捣器。模板制作完成后要进行组装检验，合格后方可使用。

模板的安装和拆除均采用吊车，装拆时应注意以下事项：

a. 在整个施工过程中要始终保持模板的完好状态，认真进行维修保养工作。 b. 模板在吊运过程中，应注音避免碰撞，严禁从吊机上将模板悬空抛落。 c. 在首次使用时，要对模面认真进行除锈工作。除锈采用钢丝刷清除锈垢，然后

涂刷脱模剂，脱模剂的涂刷要注意均匀、不遗漏。

d. 装拆时，要注意检查接缝处止浆垫的完好情况，如发现损坏应及时更换，以保证接缝紧密、不漏浆。

在安装过程中，要及时对各部分模板进行精度控制（详见表3-3），安装完毕后应进全面检查，若超出容许偏差，则应及时纠正。

③钢筋骨架的制作与安装

钢筋骨架的制作在钢筋加工棚进行，￠３２主筋的连接采用１００ＫＶＡ对焊机对焊。骨架的焊接采用分段、分片方式，在专用的焊接台座上施焊，然后运至现场配成型。骨架的主筋在对焊时应适当配料，使之在成型焊接时其对焊接头能按规范要求错开设置。

39

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

模板安装的精度要求

部 位 检 查 项 目

误 差 范 围

沿梁长任意两点的高差 ≤5mm 底 模 任意截面横向两点的高差劲 ≤3mm 梁跨长度 ±5mm 梁全长 ＋5mm,-10mm 梁高 ±10mm 侧 模 腹板厚度 ＋5mm,-3mm 垂直度 ±3mm 横隔板对梁体的垂直度过 ±5mm 相邻两块钢模拼接 ±3mm 端 模 垂直度 ±3mm

钢筋骨架在现场采用吊车吊起安装，其装配程序是：安装梁底支座上垫板 在底模上准确标出各段钢筋网片的定位线 安装各个横隔板钢筋临时支架撑稳健 分段安装马蹄部分及梁肋钢筋 绑扎上翼板钢筋。 所有钢筋在加工之前，必须行作清污、除锈和调直处理。

④混凝土浇筑

钢筋和模板安装完毕，经监理工程师检查验收并签认后进行百里者半九十混凝土的浇筑施工。

采用干硬性混凝土，经试验确定掺加适量减水剂。振捣以附着式振捣为主，插入振捣为畏。考虑到梁上君子底部钢筋较密，拟在梁底３０cm高范围内小石子混凝土。浇筑采用水平分层、斜向分段的连续浇筑方式，从梁的一端顺序向另一端推进。分段长度４m～6m分层下料厚度不超过３０cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝之前覆盖，以保证接缝处混凝土的良好接合。浇筑到顶后，及时整平、抹面收浆。 混凝土浇筑施工要注意如下事项：

a.浇筑前，要对所有操作人员进行详细的技术交底，并对模板和钢筋的稳固性以及

40

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

混凝土的拌和、运输、浇筑系统所需的机具设备是否齐全完好时行一次全面检查，符合要求后方可开始施工。

b.浇筑时，下料应均匀、连续，不要集中猛投而产于混凝土的阻塞。在钢筋密集处，可短时开动侧振或插入式振捣器以辅助理宵／分段浇筑时，在混凝土尚未到过的区段内，禁止开动该区段内的阶着式振捣器，以免空模振捣面导致模板变形。

c.施工中随时注意检查模板、钢筋及各种预埋件的位置和稳固情况，发现问题及时处理。

d.浇筑过程中要随时检查混凝土的坍落度和干硬性，严格控制水灰比，不得随意增加用水量，前后台密切配合，以保证混凝土的质量。

e.每片梁除留足标准养护试件外还应制作随梁同条件养护的试３组，作为拆模、移梁等工序的强度控制依据。

f.认真填写混凝土浇筑施工原始记录。 ⑤混凝土养护

根据施工工期及进度安排，Ｔ梁的预制需要在春季开始进行，因此全桥3片Ｔ梁拟全部采用浇水保温养护。

浇水保温养护之前，在混凝土表面覆盖塑料薄膜、草袋等材料，并喷洒养护剂进行养护。

2．T梁架设安装

T梁架设安装自1号台向2号台方向逐孔依次进行。T梁安装另设一跨墩龙门吊机，其净跨12m，腿高10m，用万能杆件组拼。横梁上铺设吊梁小车轨道，并安装吊梁小车。吊梁小车上设置一台3t速卷扬机负责垂直提升T梁，小车则用手摇卷扬机牵引横移。跨墩龙门顺桥向移动时采用自设慢速场运至安装孔位的水平运输采用轨道平车，用慢速卷扬机牵引前进，其布置见图3-9。

T梁架设安装操作人员的劳动组织： 垂直提升卷扬机 2人 行车轮卷扬机 2 人 吊梁小车横移 4人 装拆T梁的吊架 2人 安放云座及落梁 4人

41

陕西铁路工程职业技术学院毕业设计（论文）

指 挥 1人 合 计 15人 3．桥面系施工

人行道块件在小构件预制场制作，运至现场安装。预制工作宜尽早进行，以免后期赶制。在主体结构施工的同时，应尽量利用每次剩余的混凝土，浇制部分小型构件，以减少浪费，节约成本。

栏杆为钢结构，拟集中在工厂加工预制，运至现场进行安装，其组拼与安装设置专用夹具，以保证质量。

桥面联间设钢板伸缩缝。防水混凝土层拟采用分段浇筑，表面先使用行夯刮平然后用木抹子抹面收浆，混凝土初凝前再施行二次抹面，并及时洒水覆盖养护。混凝土表面可适当粗糙，使之与面层沥青混凝土有良好的结合。伸缩缝的施工要认真仔细，特别要控制好顶面标高。

面层沥青混凝土由专门的路面施工单位连同桥两岩接线统一施工。 （三）其它工程

1．桥头引道路基土方系远运方，拟采用自卸汽车运输、推土机摊平、压路机分层碾压。填筑前要对原地面进行压实处理，施工或要严格控制分层厚度。 2．桥台锥坡及梨形坝的施工按施工技术规范的有关要求施工。

42